11.09.2023

Перспективы использования низкомодульных сплавов системы TI-(15-20)NB-(5-10)TA для создания имплантатов в травматологии и ортопедии. Доклиническое исследование

 Получены пять сплавов из системы: Ti-(15-20)Nb-(5-10)Ta   и проведены их механические испытания

ВВЕДЕНИЕ

Стремление увеличить качество и продолжитель­ность жизни человека в свою очередь предполагает изобретение биосовместимых материалов, из которых будет возможно создание искусственных органов и тканей. Особую актуальность приобретают материа­лы для оперативного лечения различных заболеваний или травм (переломов), позволяющие поддерживать оптимальные условия для регенерации костной ткани. В настоящее время в качестве материалов для травма­тологии и ортопедии применяют чаще всего металлы и их сплавы [1].

Важное значение в травматологии и ортопедии имеет интеграция материала в кость с целью улучше­ния стабильности и выживаемости имплантатов [2].

Потеря костной массы, вызванная защитой от на­пряжения металлических имплантатов, вызывает бес­покойство, поскольку потенциально может привести к дестабилизации имплантата. Покрытие поверхности и снижение структурной жесткости имплантатов - два способа улучшить прорастание кости и остеоинтегра­цию. Аддитивное производство посредством селектив­ного лазерного спекания (SLS) или электронно-лучево­го плавления (EBM) металлических сплавов позволяет производить пористые имплантаты с участками вра­стания кости, которые улучшают остеоинтеграцию и, как следствие, клинические результаты [3].

Сплавы на основе кобальта являются одними из первых биоматериалов для применения в эндопротези­ровании тазобедренного сустава. Однако данные спла­вы имеют ряд недостатков, а именно: высокий модуль упругости, биологически токсичны, дорогие по себе­стоимости [4].

Сплавы на основе магния обладают хорошей био­совместимостью, низким модулем упругости, а также являются биоразлагаемыми. Не стоит забывать о не­достатках данного материала - низкая коррозионная стойкость, выделение водорода при деградации, а так­же возможность их применения лишь на отделах ске­лета, не несущих нагрузку [5, 6].

Среди металлов также используют нержавеющую стальв различных металлофиксаторах. Несмотря на ряд недостатков (высокий модуль упругости, часто встречающиеся аллергические реакции), нержавею­щая сталь является привлекательным материалом за счет низкой стоимости, легкодоступности, а также приемлемой биосовместимости [7].

Титан (Ti, чистый титан - 98-99,6 %) характеризует­ся высокой коррозионной стойкостью и биосовмести­мостью. Чистый титан более вязкий, применяется для пористых покрытий, тотального эндопротезирования суставов, металлофиксаторов, однако имеет недостат­ки, связанные с низкой износостойкостью, высоким модулем упругости [8, 9].

 Высокий модуль упругости чистого титана (102-105 Гпа) по сравнению биологи­ческими тканями (например - с костными - 4-30 Гпа) может обусловливать низкий уровень биомеханиче­ской совместимости между материалами имплантата и окружающими его биологическими тканями и даже вызвать отторжение имплантата [10].

Добавление специальных легирующих элемен­тов к титану снижает модуль упругости. К таким легирующим элементам относятся тантал, ниобий, цирконий, ванадий, алюминий и др. Взаимодействие имплантата с тканями и внутренней средой человече­ского организма может приводить к высвобождению легирующих элементов, которые, в свою очередь, мо­гут вызывать аллергическую реакцию, что приводит зачастую к необходимости удаления такого имплан­тата [11-13].

Сплав Ti6Al4V является одним из первых биомате­риалов на основе титана для изготовления импланта­тов и до сих пор относится к одним из наиболее часто используемых материалов для этой цели благодаря лучшим механическим характеристикам по сравнению с чистым титаном и некоторыми сплавами на его ос­нове. Однако существует огромный недостаток сплава Ti6Al4V, связанный с цитотоксичным эффектом, ко­торый вызван выбросами ионов алюминия и ванадия, являющимися ядовитыми и неблагоприятно влияющи­ми на здоровье человека. Стоит отметить, что Ti6Al4V имеет более высокий модуль упругости по сравнению с костной тканью, что провоцирует эффект защиты от стресса, который вызывает резорбцию кости, соприка­сающейся с имплантатом, что, в свою очередь, приво­дит к выходу его из строя [14].

Одними из новых претендентов на лидирующие позиции по созданию имплантатов являются разраба­тываемые титановые сплавы вследствие их очень хо­рошей механической и коррозионной устойчивости и биосовместимости [15], которые содержат только не­токсичные элементы и удовлетворяют потребностям имплантата по механическим, антикоррозионным и биосовместимым свойствам, проявляют высокую ме­ханическую прочность и сопротивление усталости, имеют низкий модуль упругости, хорошую износо­стойкость и т.д.

Например, тантал и ниобий обладают высокой кор­розионной стойкостью и биосовместимостью [16, 17]. Также они используются в качестве р-стабилизаторов в титановых сплавах, способствующих уменьшению модуля упругости [10]. В работе Huifeng Wang и др., 2014,. за основу взяли ниобий, а титан применялся в качестве легирующего элемента [18]. Исследования показали хорошую биосовместимость, но недостаточ­ный модуль упругости, из чего можно сделать вывод, что для обеспечения механических свойств имплан­тата основным компонентом должен являться титан. Также следует выделить статью Jue Liu и др., 2017, в которой полученный сплав Ti-Nb-Ta показал низкий модуль упругости и более высокую коррозионную стойкость по сравнению со сплавом Ti-6Al-4V [19].

Таким образом, разработка и исследование матери­ала «сплав-системы Ti-Nb-Ta» представляет интерес для дальнейшего развития материалов для травматоло­гии и ортопедии.

Цель исследования: изучение механических и биологических свойств пяти вариантов сплавов систе­мы Ti-Nb-Ta.

МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ

Проведено исследование пяти сплавов системы Ti-Nb-Ta.

Для исследований в данной работе были вы­браны сплавы из следующего диапазона соста­вов: Ti-20Nb-10Ta, Ti-20Nb-7,5Ta, Ti-20Nb-5Ta, Ti-15Nb-10Ta, Ti-15Nb-5Ta (ат. %). В качестве шихтовых материалов использовались йодидный титан, ниобий марки Нб-1 и тантал марки ТВЧ. Плавка навесок про­водилась в электродуговой вакуумной печи с нерас­ходуемым вольфрамовым электродом L200DI фирмы LEYBOLD-HERAEUS (Германия). Получали слитки массой 30 г, которые сплавляли в единый слиток весом 180 г. Большие слитки дополнительно подвергали гомо­генизирующему отжигу в вакууме 5 ^х 10^-5 мм рт. ст. при температуре 850 °С в течение 12 ч. Деформацию литых заготовок толщиной 10-12 мм проводили методом те­плой прокатки при температуре 600 °С на двухвалковом стане ДУО-300 до конечной толщины заготовки - 1 мм.

Исследование механических свойств осуществля­лось путем растяжения на универсальной испытатель­ной машине INSTRON 3382 со скоростью растяжения 1 мм/мин. 

Плоские образцы с головками получали из плоских пластин и вырезались с помощью электро­эрозионной резки. Испытание образцов проводились по методикам ГОСТ 1497-84. Обработка результатов испытаний при определении характеристик механиче­ских свойств проводилась в соответствии с ГОСТ 1497­84 с помощью программного обеспечения INSTRON Bluehill 2.0. На одну экспериментальную точку испы­тывали по 5 образцов. Определялись значения отно­сительного удлинения, условного предела текучести, предела прочности и модуля Юнга.

Биологические свойства оценивали в эксперимен­тах in vivo. Эксперименты in vivo проводили на белых аутбредных мышах-самцах JCR, масса животных на момент включения в эксперимент 20-25 граммов, воз­раст 2-3 месяца (n = 72). Животные были поделены на 6 групп (по 12 мышей в группе), всем животных прово­дилась операция по вживлению имплантатов в мышцы бедра (табл. 1). Имплантат представлял собой образец сплава цилиндрической формы размером 1 ^х 1 ^х 8 мм (высота х ширина х длина).

Таблица 1

Типы имплантатов, вживляемых разным группам животных

Группа	Тип имплантата	Количество животных
1	Ti-20Nb-10Ta	12
2	Ti-20Nb-7,5Ta	12
3	Ti-20Nb-5Ta	12
4	Ti-15Nb-10Ta	12
5	Ti-15Nb-5Ta	12
6	TiAl6V4*	12

* - данный сплав часто применяется в медицине и выступал в каче­стве контрольного материала

Операция проводилась под общей анестезией: зо- летил 8 мг/кг (действующие вещества — золазепама гидрохлорид, тилетамина гидрохлорид в равных про­порциях) и ксила 0,42 мл/кг (действующее вещество — ксилазина гидрохлорид 2 % раствор) внутрибрюшин­но. Перед имплантацией шерсть в периоперационной области удалялась при помощи крема Veet, кожа обра­батывалась антисептиком.

Антибиотикотерапия: непосредственно перед опе­рацией всем животным вводили 0,4 мг цефтриаксона внутрибрюшинно, после операции - 0,8 мг цефтриак- сона внутрибрюшинно.

Производился разрез кожи и фасции бедра по на­ружной поверхности. Раздвигались мышечные волок­на и глубоко в рану помещались экспериментальные образцы, после чего рана ушивалась и обрабатывалась антисептиком (рис. 1).

Гистологическое исследование тканей проводилось в трех временных точках: на 1, 4, 12 неделе после опе­рации, что соответствует ранней, средней и поздней фазам после имплантации. На точку наблюдения при­ходилось 3 мыши.

Материал, подлежащий исследованию (конечность, почки, печень), фиксировали в 10 % нейтральном (забуфе- ренном) формалине в течение 10-24 часов. После вырезки фрагменты ткани обрабатывались в гистопроцессоре Leica TP1020 (производитель Leika Microsystems, Германия) по стандартному протоколу, после чего производилась залив­ка в парафиновые блоки. Гистологические срезы толщиной 3-5 мкм получали при помощи микротома Leica RM2245 (производитель Leika Mikrosystems, Германия). Изготов­ленные гистологические препараты окрашивали гематок­силином и эозином в гистостейнере Leica Autosteiner XL (производитель Leika Microsystems, Германия), проводи­лась дополнительная окраска по Ван-Гизону, для изучения структуры соединительной ткани, а также оценки стадий фибрина. Полученные гистологические препараты иссле­довались в световом микроскопе Leika DFS 295 (произво­дитель Leika Microsystems, Германия).

РЕЗУЛЬТАТЫ

Усредненные результаты испытаний приведены в таблице 2.

Таблица 2

Механические свойства сплавов

Вид сплава	Отн. удл. (%)	Предел текучести (МПа)	Предел прочности (МПа)	Модуль Юнга (ГПа)
Ti-15Nb-5Ta	11,6 ± 0,5	572 ± 7	673 ± 8	42 ± 2
Ti-15Nb-10Ta	14,6 ± 0,5	212 ± 3	608 ± 6	50 ± 2
Ti-20Nb-5Ta	11,5 ± 0,5	189 ± 3	592 ± 6	48 ± 2
Ti-20Nb-7,5Ta	12,4 ± 0,5	188 ± 3	569 ± 6	44 ± 2
Ti-20Nb-10Ta	11,8 ± 0,5	296 ± 4	549 ± 6	49 ± 2
TiAl6V4 (материал сравнения)	11,5 ± 6,5	900 ± 20	925 ± 25	108,5 ± 4,5

На основании полученных данных можно сде­лать вывод, что все образцы обладают хорошей пластичностью (от 11,5 до 14,6 %), прочностью (от 549 до 673 МПа) и модулем Юнга, колеблющемся от 42 до 50 ГПа. Предел текучести также изменя­ется в зависимости от состава сплава в пределах 188-572 МПа.

Наиболее высокой прочностью обладает сплав Ti-15Nb-5Ta, который также имеет минимальный модуль Юнга, высокий предел текучести и хоро­шую пластичность. Также следует отметить сплав Ti-15Nb-10Ta следующим по прочности сплавом с показателем пластичности выше, чем у Ti-15Nb-5Ta.

Также можно заметить, что при увеличении доли ни­обия падает предел прочности материала, т.е. сплавы с содержанием 20 % ниобия обладают наименьшей прочностью.

В сравнении с TiAl6V4 полученные сплавы при­мерно соответствуют по пластичности и обладают примерно в 2 раза меньшим модулем Юнга, что долж­но обеспечить лучшую биомеханическую совмести­мость между имплантатом и окружающими его био­логическими тканями, препятствуя эффекту защиты от стресса и, соответственно, резорбции кости. 

Относи­тельно низкий предел прочности полученных сплавов не снижает обозначенного выше преимущества перед TiAl6V4, так как данной прочности вполне хватает для предполагаемого применения.

Оценка биологических свойств сплавов in vivo

Хирургическое лечение и послеоперационный период

Операции были успешно завершены на всех жи­вотных. В раннем послеоперационном периоде от­мечен 1 летальный исход в группе Ti-20Nb-7,5Ta, связанный с анестезиологическим пособием, что со­ставило 1,4 %.

В 4-х случаях смерть наступила на фоне воспа­ления с развитием сепсиса в группах Ti-20Nb-10Ta, Ti-20Nb-7,5Ta, Ti-20Nb-5Ta, Ti-15Nb-10Ta. Общая ле­тальность составила 6,9 %. Гистологические препара­ты тканей животных, погибших на фоне воспалитель­ной реакции, представлены на рисунке 2.

По результатам исследования биологических свойств in vivo образцов листов сплава системы Ti-Nb-Ta, основанных на полуколичественной оценке активности воспаления, выявлялись следующие при­знаки: для первой недели эксперимента активность воспаления разной степени выраженности (от низкой до высокой) отмечалась во всех экспериментальных группах, кроме контрольной (рис. 3-6).

При оценке исследования биологических свойств in vivo образцов листов сплава системы Ti-Nb-Ta, предпочтение можно отдать сплавам Ti-20Nb-5Ta и Ti- 15Nb-10Ta, так как выраженность воспаления в динам­ке уменьшалась (табл. 3).

Табица 3

Сплав / неделя	Первая	Четвертая	Двенадцатая
Ti-20Nb-10Ta	+++	+/-	-
Ti-20Nb-7,5Ta	++	++	-
Ti-20Nb-5Ta	++	+	-
Ti-15Nb-10Ta	+	-	-
Ti-15Nb-5Ta	+++	-	-
TiAl6V4 (контроль)	-	-	-

Критерии полуколичественной оценки выраженно­сти активности воспаления:

-     низкий «+» - менее 10 нейтрофилов в поле зрения;

-     умеренный «++» - больше 10, но меньше 30 нейтрофилов в поле зрения;

-     высокий «+++» - более 30 нейтрофилов в поле зрения;

-     отсутствие активного воспаления «-»;

-     преобладание хронического воспаления «+/-».

ОБСУЖДЕНИЕ

Увеличение количества операций первичного эндо­протезирования тазобедренного и коленного суставов приводит к росту ревизионных операций. Причины ревизионного эндопротезирования связаны с осложне­ниями, возникающими интраоперационно, в раннем и позднем послеоперационном периоде. Различают ран­нюю и позднюю асептическую нестабильность. К ран­ней асептической нестабильности эндопротеза относят все случаи асептической нестабильности, выявляемые в сроки до 5 лет после установки искусственного су­става. К поздней асептической нестабильности отно­сятся все случаи, выявляемые в сроки свыше пяти лет после первичной операции эндопротезирования. Доля ревизий, выполненных в течение 5 лет после пред­шествующего эндопротезирования, в общей структу­ре ревизионных операций составляет до 33 %. 

Через 5-10 лет после первичной операции ревизионное эндо­протезирование показано в 25-60 % случаев от общего количества выполненных операций [20].

Осложнения, возникающие в раннем послеопера­ционном периоде, как правило, связаны с ошибками предоперационного планирования, обусловленными недооценкой качества кости и анатомических осо­бенностей проксимального отдела бедренной кости и вертлужной впадины; неадекватным учетом массы пациента и его физической активности, неправильным выбором имплантата и технологии его фиксации.

В позднем послеоперационном периоде осложнения связаны с эксплуатацией и техническими свойствами эн­допротеза (качество материала и допущенные дефекты при изготовлении эндопротеза, конструктивные особен­ности, трибологические характеристики пары трения, разрушение элементов эндопротеза, потеря прочной фиксации компонентов к подлежащей кости) [21].

Решение проблемы разрушения элементов эндо­протеза лежит в плоскости материаловедения и про­изводства эндопротезов. Причины потери прочной фиксации компонентов многофакторны, а процессы многогранны и не до конца изучены [22].

В сравнении с широко используемым сплавом TiAl6V4 полученные сплавы примерно соответствуют по пластичности и обладают примерно в 2 раза мень­шим модулем Юнга, что должно обеспечить лучшую биомеханическую совместимость между имплантатом и окружающими его биологическими тканями, препят­ствуя эффекту защиты от стресса и, соответственно, ре­зорбции кости. Относительно низкий предел прочности полученных сплавов не снижает обозначенного выше преимущества перед TiAl6V4, так как данной прочно­сти вполне хватает для предполагаемого применения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Путь создания титановых сплавов с низким моду­лем Юнга может решить проблему биомеханической совместимости имплантата с окружающими тканями. Полученные и описанные сплавы системы Ti-Nb-Ta по­казали требуемые механические и, по первичной оцен­ке, приемлемые биологические свойства, требующие дальнейшего более широкого исследования. Наиболее высокой прочностью обладает сплав Ti-15Nb-5Ta, ко­торый также имеет минимальный модуль Юнга, высо­кий предел текучести и хорошую пластичность.

 Сплав Ti-15Nb-10Ta был следующим по прочности сплавом с показателем пластичности выше, чем у Ti-15Nb-5Ta, и продемонстрировал лучшие биологические свойства in vivo - низкая активность воспаления на первой не­деле и полное его отсутствие к четвертой. Кроме того, следует отметить, что в группе с имплантированным сплавом Ti-20Nb-5Ta была зафиксирована умеренная воспалительная реакция на первой неделе, с постепен­ным ее исчезновением к двенадцатой.

При гистологическом исследовании через 1,4 и 12 не­дель было показано, что интенсивность локальной вос­палительной реакции в новых сплавах выше, чем при применении TiAl6V4, что требует дальнейшего изучения и могло быть связано с малым количеством наблюдений.

СПИСОК ИСТОЧНИКОВ

1.  Metallic powder-bed based 3D printing of cellular scaffolds for orthopaedic implants: A state-of-the-art review on manufacturing, topological design, mechanical properties and biocompatibility / X.P. Tan, Y.J. Tan, C.S.L. Chow, S.B. Tor, W.Y. Yeong // Mater. Sci. Eng. C. Mater. Biol. Appl. 2017. Vol. 76. P. 1328-1343. DOI: 10.1016/j.msec.2017.02.094.

2.  Biomechanical analysis of the osseointegration of porous tantalum implants / D. Fraser, P. Funkenbusch, C. Ercoli, L. Meirelles // J. Prosthet. Dent. 2020. Vol. 123, No 6. Р. 811-820. DOI: 10.1016/j.prosdent.2019.09.014.

3.  Novel adaptive finite element algorithms to predict bone ingrowth in additive manufactured porous implants / V.S. Cheong, P. Fromme, A. Mumith, M.J. Coathup, G.W. Blunn // J. Mech. Behav. Biomed. Mater. 2018. Vol. 87. P. 230-239.

4. Aherwar A., Singh A.K., Patnaik A. Cobalt based alloy: A better choice biomaterial for hip implants // Trends Biomater. Artif. Organs. 2016. Vol. 30, No 1. Р. 50-55.

5. Hybrid fracture fixation systems developed for orthopaedic applications: A general review / L. Tian, N. Tang, T. Ngai, C. Wu, Y. Ruan, L. Huang, L. Qin // J. Orthop. Translat. 2018. Vol. 16. Р. 1-13. DOI: 10.1016/j.jot.2018.06.006.

6. Magnesium and its alloys as orthopedic biomaterials: a review / M.P. Staiger, A.M. Pietak, J. Huadmai, G. Dias // Biomaterials. 2006. Vol. 27, No 9. P. 1728-1734. DOI: 10.1016/j.biomaterials.2005.10.003.

7. Results of titanium locking plate and stainless steel cerclage wire combination in femoral fractures / B.F. El-Zayat, S. Ruchholtz, T. Efe, J. Paletta, D. Kreslo, R. Zettl // Indian J. Orthop. 2013. Vol. 47, No 5. P. 454-458.

8. New developments of Ti-based alloys for biomedical applications / Y. Li, C. Yang, H. Zhao, S. Qu, X. Li, Y. Li // Materials (Basel). 2014. Vol. 7, No 3. Р. 1709-1800. DOI: 10.3390/ma7031709.

9. The processing of pure titanium through multiple passes of ECAP at room temperature / X. Zhao, X. Yang, X. Liu, X. Wang, T.G. Langdon // Materials Science and Engineering: A. 2010. Vol. 527, No 23. P. 6335-6339.

10.    Microstructure and mechanical behavior of metal injection molded Ti-Nb binary alloys as biomedical material / D. Zhao, K. Chang, T. Ebel, M. Qian, R. Willumeit, M. Yan, F. Pyczak // J. Mech. Behav. Biomed. Mater. 2013. Vol. 28. Р. 171-182.

11.    Titanium alloy mini-implants for orthodontic anchorage: Immediate loading and metal ion release / L.S. Morais, G.G. Serra, C.A. Muller, L. R. Andrade, E.F. Palermo, C.N. Elias, M. Meyers // Acta Biomater. 2007. Vol. 3, No 3. P. 331-339.

12.    Ghosh S.K., Saha R., Saha B. Toxicity of inorganic vanadium compounds // Research on Chemical Intermediates. 2014. Vol. 41. P. 4873-4897. DOI: 10.1007/s11164-014-1573-1.

13.    Birchall J.D., Chappell J.S. Aluminium, chemical physiology, and Alzheimer's disease // Lancet. 1988. Vol. 2, No 8618. P. 1008-1010. DOI: 10.1016/ s0140-6736(88)90754-4.

14.    Chao Q., Hodgson P.D., Beladi H. Ultrafine grain formation in a Ti-6A1-4V alloy by thermomechanical processing of a martensitic microstructure // Metallurgical and Materials Transactions A. 2014. Vol. 45, No 5.

15.    Niinomi M. Mechanical biocompatibilities of titanium alloys for biomedical applications // J. Mech. Behav. Biomed. Mater. 2008. Vol. 1, No 1. P. 30-42. DOI: 10.1016/j.jmbbm.2007.07.001.

16.    Development of bio-compatible refractory Ti/Nb(/Ta) alloys for application in patient-specific orthopaedic implants / M. Weinmann, C. Schnitter, M. Stenzel, J. Markhoff, C. Schulze, R. Bader // International Journal of Refractory Metals and Hard Materials. 2018. Vol. 75. DOI: 10.1016/j. ijrmhm.2018.03.018.

17.    Niinomi M. Recent research and development in titanium alloys for biomedical applications and healthcare goods // Science and Technology of Advanced Materials. 2003. Vol. 4, No 5. P. 445-454. DOI: 10.1016/j.stam.2003.09.002.

18.    Fabrication, characterization and in vitro biocompatibility evaluation of porous Ta-Nb alloy for bone tissue engineering / H. Wang, J. Li, H. Yang, C. Liu, J. Ruan // Mater. Sci. Eng. C. Mater. Biol. Appl. 2014. Vol. 40. P. 71-75. DOI: 10.1016/j.msec.2014.03.031.

19.    Microstructure, mechanical behavior and biocompatibility of powder metallurgy Nb-Ti-Ta alloys as biomedical material / J. Liu, L. Chang, H. Liu, Y. Li, H. Yang, J. Ruan // Mater. Sci. Eng. C. Mater Biol. Appl. 2017. Vol. 71. P. 512-519.

20.    Применение индивидуальных вертлужных компонентов в эндопротезировании тазобедренного сустава при посттравматическом коксар­трозе / Н.С. Николаев, Л.И. Малюченко, Е.В. Преображенская, А.С. Карпухин, В.В. Яковлев, А.Л. Максимов // Гений ортопедии. 2019. Т. 25, № 2. С. 207-213.

21.    Что изменилось в структуре ревизионного эндопротезирования тазобедренного сустава в последние годы? / И.И. Шубняков, Р.М. Тихилов, А.О. Денисов, М.А. Ахмедилов, А.Ж. Черный, З.А. Тотоев, А.А. Джавадов, А.С. Карпухин, Ю.В. Муравьёва // Травматология и ортопедия России. 2019. Т. 25, № 4. С. 9-27.

22.    Аддитивные технологии у пациентов с обширными дефектами костей нижних конечностей / В.П. Волошин, А.Г. Галкин, С.А. Ошкуков, С.А. Санкаранараянан, Е.В. Степанов, А.А. Афанасьев // Гений ортопедии. 2021. Т. 27, № 2. С. 227-231.

Информация об авторах:

1.      Сергей Александрович Ошкуков - кандидат медицинских наук;

2.      Александр Сергеевич Баикин - кандидат технических наук;

3.      Анатолий Гериевич Галкин;

4.      Полина Александровна Глазкова - кандидат медицинских наук;

5.      Дмитрий Александрович Шавырин - доктор медицинских наук;

6.  Виктор Парфентьевич Волошин - доктор медицинских наук, профессор;

7.      Константин Васильевич Шевырев - кандидат медицинских наук;

8.      Татьяна Александровна Бирюкова;

9.      Иван Михайлович Дементьев;

10.    Елена Николаевна Петрицкая - кандидат биологических наук;

11.    Алексей Георгиевич Колмаков - доктор технических наук, член- корреспондент РАН;

12.    Елена Олеговна Насакина - кандидат технических наук;

13.    Сергей Викторович Конушкин - кандидат технических наук;

14.    Михаил Александрович Каплан;

15.    Константин Владимирович Сергиенко;

16.    Михаил Анатольевич Севостьянов - кандидат технических наук.

Теги: титановый сплав
234567 Начало активности (дата): 11.09.2023 15:04:00
234567 Кем создан (ID): 989
234567 Ключевые слова:  титановый сплав, система Ti-Nb-Ta, биосовместимость, механические свойства, исследования in vivo, модуль Юнга, био¬механическая совместимость
12354567899